WE-600A液壓萬能試驗機液壓夾緊活塞桿破壞分析及改進

     昆明理工大學學報，日600液壓萬能試驗機液壓夾緊活塞桿破壞分析及改進郭磊魁昆明大學電子信息與機械工程系，云南昆明65，8因桿在交變應力作用下，由偏心壓縮引起的彎曲正應力與壓縮產生的正應力疊加，以及應力集中造成的。針對破壞原因，對活塞桿推拉板作改進，效果顯著。

　　對活塞桿的破壞進行分析，找出它過早失效的原因，改進結構設計或采取有效措施延長其使用壽命，以發揮設備應有的能力為教學科研服務是必要和有意義的工作。

　　1600型液壓夾緊活塞桿破壞分析1.1夾緊機構及活塞桿推拉板簡131.2夾緊機構運動分析在夾緊加力油缸作用下，夾緊活塞桿推拉板在鉛垂距離為45mm的行程范圍內上下往復運動。推拉板運動完與鉗口夾板間31的間隙，碰壓到鉗口夾板帶動整個夾緊機構同運動。向下運動時，鉗口夾緊試件；向上運動時，鉗口放開試件。夾緊活塞桿推拉板的運動與鉗口夾板鉗口的運動存在時間差，推拉板把力動量傳給靜止的鉗口及夾板。推拉板與鉗口夾板間有沖擊作用，活塞桿同樣受到了這種作用。

　　1.3夾緊活塞桿受軸向拉或壓力作用夾緊機構向下運動，活塞桿受軸向壓力作用；機構向上運動，活塞桿受軸向拉力作用。廠家設計活塞桿施加的推拉力為1.4夾緊活塞桿受拉壓交變力作用裝卸試件時活塞桿橫截面上的正應力隨時間變化應力大小及符號改變，受交變應力作用。構件在對稱循環下的疲勞極限最低，近似以對稱循環交變應力來計算。在拉壓對稱循環交變應力作用下疲勞極限為1.5夾緊活塞桿外形設計造成嚴重的應力集中活塞桿上有較大的直徑變化，光桿直徑=20，螺紋桿直徑=10，且截面過渡為直角臺階，螺桿上攻有螺紋。在光桿與螺紋桿過渡截面處形成了應力集中1.

　　工程中，在對稱循環交變應力作用下，考慮到構件的應力集中，尺寸和面質量因素的影響，構件受拉壓交變應力時的疲勞極限為。6鉗口夾板左右兩塊相對離度不等造成夾緊活塞桿偏心受壓引起附加的彎曲正應力工程中焊接件或某些試件很難做到夾持部分為同軸直線；實驗人員裝夾試件操作不當，鉗口夾板與推拉板間的間隙過大造成鉗口左右兩邊相對度不等，致使活塞桿偏心受壓，附加彎曲正應力為1為螺紋桿橫截面的抗彎截面模量。

　　1.7實際計算綜上所述，夾緊活塞桿工作時可能承受的最大應力為由于夾緊油缸壓強范圍是0 =6，83，被夾持的試件直徑范圍是0=1426對應測得偏心距對應正應力的范圍是在對稱循環交變應力作用下，構件的疲勞強度條件為夾緊活塞桿材料為40Cr，A=80OMPa，有螺紋，螺紋桿精車，經上述定性分析和定量計算，可以認為夾緊活塞桿在交變應力作用下，由于沖擊應力集中的作用首先在光桿與螺紋桿過渡截面上產生裂紋，經過定數量的應力循環，裂紋不斷擴張，最后在個偶然的沖擊或震動下，活塞桿沿削弱了的截面，因強度不足發生突然斷裂。

　　活塞桿斷裂的情況證實了以上分析計算。桿都是在光桿與螺紋桿過渡區內破壞，斷口都是呈白亮區和粗糖區，無明顯的塑性變形，呈脆性斷裂。

　　2改進2.1改內置式夾緊油缸為外置式主要針對正在生產或待出廠的新設備，可參考賈100型外置式手動夾緊機構，把手動加力設計為油壓杠桿加力，實現液壓夾緊。

　　2.2減小或消除沖擊應力集中偏心壓縮對正在使用中的設備，增大螺紋桿部分直徑，使，即20221.附著層1胃厚的耐油丁睛膠在推拉板上下面上3減小板與鉗口夾板間的間隙，強制左右鉗口隨時處于同度，防止桿偏心受壓，避免出現附加彎曲正應力，確保桿工作時承受的應力低于32阽膠層還起到了減緩沖擊的作用3.

　　2.3改變活塞桿與推拉板齄紋連接方式采用熱軋整體成形工藝，把夾緊活塞桿與推拉板軋制成個構件，在活塞桿前后兩側設計出加強筋，增加推拉板厚度強制鉗口協調運動，消除應力集中造成的疲勞極限大幅度下降和可能出現的桿偏心受壓引起的彎曲正應力。

　　3結論采用了2.2節的改進措施，活塞桿的使用壽命由未改前的平均每桿650提高到平均每桿2 1001使用壽命延長率為223.提高了設備的完好率實際使用率，發揮了設備的作用和效益。改進效果是顯著的。

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